Регулировка системы отопления

Нижняя граница полученного диапазона практически совпадает с определенной границей в [43], равной 3. Это значение несколько больше чем 2,33, т. к. точнее выдержано ограничивающее требование. На рис. 6.26 в некоторых местах заштрихованная зона незначительно превышает 10 % ограничение, т. е. выходит за пределы V/V100 = 0,9…1,0. Однако, при работе смесительного трехходового регулирующего клапана не всегда задействована вся зона хода его штока, особенно при должной работе теплосети. Чем выше разница температур сетевой воды и воды в системе отопления, тем уже задействована зона хода штока. Так, при коэффициенте смешивания, равном 2,2 (с температурой сетевой воды 150 °С и перепадом температур в системе отопления 95-70 °С), доля расхода сетевой воды от расхода смеси составит 1/(1+2,2) = 0,31.

Тогда задействованная зона хода штока клапана при стабилизации его общего внешнего авторитета по логарифмической составляющей расходной характеристики будет h/h100 = 0,6 (cм. по направлению пунктирной стрелки на рис. 6.26,а), а линейной – h/h100 = 0,31 (рис. 6.26,б). В первом варианте задействованная зона хода штока клапана больше почти в два раза, чем во втором варианте. Такое преимущество позволяет плавнее изменять температуру смеси, т. е. получать более качественное регулирование. Таким образом, установка клапана по схеме на рис. 6.25,а, более предпочтительна, чем по схеме на рис. 6.25,б, невзирая на незначительный скачек расхода в начальном положении хода штока.

Если применять клапан с электромеханическим приводом, то существенной разницы по задействованному ходу штока в вариантах его установки нет, поскольку имеется возможность запрограммировать работу клапана соответственно этому ходу. В то же время в варианте по схеме 6.25,б точнее происходит регулирование при малых расходах сетевой воды, вызванное особенностью линейной расходной характеристики.

Читайте также  Регулирующий клапан

Применяя трехходовые регулирующие клапаны с логарифмической/логарифмической расходной характеристикой следует иметь ввиду, что стабилизация расхода смеси происходит при линеаризации расходной характеристики как по регулирующей, так и по подмешивающей стороне клапана, т. е. при полном внешнем авторитете а+ ≈ 0,2 (см. на диагональ рис. 6.26,б, проведенную тонкой линией). При этом на суммарном графике с обеих сторон появятся скачки относительного расхода, ухудшающие регулирование объекта регулирования. Поэтому такие клапаны не находят практического применения.

Рассмотренные выше закономерности работы клапана нарушаются при установке диафрагмы между регулятором перепада давления и клапаном, что запрещено по [80]. В этом случае уменьшается общий внешний авторитет клапана с регулирующей стороны (со стороны теплосети), т. е. искажается расходная характеристика. Для получения стабильного потока смеси необходимо соответственно уменьшению а+ с регулирующей стороны клапана увеличить а+ с подмешивающей стороны, т. е. следует увеличить долю потерь давления на клапане относительно располагаемого давления системы отопления.

Однако такое решение приводит к ухудшению регулируемости системы отопления. Особенно это касается систем отопления с терморегуляторами у отопительных приборов и без автоматических регуляторов гидравлических параметров на стояках либо приборных ветках. В таких системах внешний авторитет терморегуляторов определяют так же: относительно располагаемого давления системы отопления, и он должен быть как можно выше [5; 18]. Чем выше будет внешний авторитет трехходового клапана с подмешивающей стороны, тем ниже будут внешние авторитеты терморегуляторов и, следовательно, ухудшится поддержание теплового комфорта в помещениях, снизится энергоэффективность системы отопления.

Сопоставление применимости двухходовых и трехходовых клапанов в узлах смешивания теплоносителя показывает, что двухходовыми клапанами проще решить задачу регулирования, поскольку появляется бóльшая возможность всевозможных комбинаций клапанов как по расходным характеристикам, так и по пропускной способности. Применяя трехходовой регулирующий клапан, следует рассматривать его работу по двум проходящим через него циркуляционным контурам.

Читайте также  Отключающие клапаны

Для минимизации колебания расхода в контуре с постоянным гидравлическим режимом трехходового линейного/линейного регулирующего клапана его сопротивление должно быть в четыре раза больше, чем сопротивление системы (без учета сопротивления клапана). Для минимизации колебания расхода в контуре с постоянным гидравлическим режимом трехходового логарифмического/линейного либо линейного/логарифмического регулирующего клапана следует обеспечить внешний авторитет, равный единице с регулирующей стороны, а с подмешивающей стороны – 0,1…0,3.